2.3电力变压器参数与数学模型.
时间：2020-09-06 16:13:49 来源：勤学考试网 本文已影响 人 
电力变压器的参数与数学模型
2.3.1 理想变压器
对于理想变压器，假定：
绕组电阻为零；因此绕组损耗 I 2R 为零。铁心磁导率 是无穷大，所以铁心磁阻为零。不计漏磁通；即
整个磁通为铁心和一次侧绕组、二次侧绕组相交链的磁通。不计铁心损耗。
图2-20 双绕组变压器内部结构 图 2-21 双绕组变压器示意图
从安培和法拉第定律知 :
2-46 ）
磁场强度矢量 Hc 为
2-47 ）
其中，磁场强度、磁感应强度和磁通量的关系为
由于理想变压器铁心磁导率为无限大，则磁阻 Rc 近似为零。
（2-48 ）
上式可写为：
图2-21 为双绕组变压器的示意图。
2-49 ）
或者
图2-21 中的标记点表示电压 o
匝数比 k 定义如下：
E1和 E2，在标记点侧是＋极，为同相。如果图
2-21 中的其中一个电压极性反
理想单相双绕组变压器的基本关系为
2-50 ）
2-51 ）
由推导可得两个关于复功率和阻抗的关系如下。图 2-21 中流进一次侧绕组的复功率为
2-52 ）
代入（ 2-50 ）和（ 2-51 ）
2-53 ）
可见，流进一次侧绕组的复功率 S1与流出二次侧绕组的复功率 S2相等。即理想变压器没有有功和无功损
耗。
如果阻抗 Z2与图 2-21 中理想变压器的二次侧绕组相连，那么
2-54 ）
这个阻抗，当折算到一次侧时，为
2-55 ）
2
因此，与二次侧绕组相连的阻抗 Z2折算到一次侧，需将 Z2 乘以匝数比的平方 k 。
简化条件
实际单相双绕组变压器，与理想变压器的区别如下：
计及绕组电阻；铁心磁导率为有限值；磁通不完全由铁心构成；计及铁心有功和无功损耗。
图 2-22 实际单相双绕组变压器的等效电路图
电阻 串联于图中一次侧绕组， 用于计及该绕组损耗 I 2 R。电抗 为一次绕组的漏电抗， 串联于一次绕
组用于计及一次绕组的漏磁通。这个漏磁通是仅与一次绕组交链的磁通的组成部分，它引起电压降落
，对应 且超前 。漏电抗引起无功损耗 。类似的，二次绕组中串联了电阻 和电抗 。
由于变压器铁心磁导率 为有限值，式（ 2-48 ）中磁阻为非零。除以 ，化简后得到，
（ 2-56 ）
定义等式（ 2-56 ）右侧项为 ，称为磁化电流，相位滞后 ，可以通过并联电感元件－电纳描述
西。另外，实际上还有另外一个并联支路，通过电阻器－电导 西描述，输送电流为铁心损
耗电流 。 与 同相位。当包含铁心损耗电流 时，上式变为
（2-57 ）
图2-22 中的等效电路，包括并联导纳 。注意当二次绕组开路（ ），一次绕组输入为
正弦电压
，I 1 包括两个部分： 铁心损耗电流
和磁化电流
。与
相关联的有功损耗
W，有功损耗为铁心损耗， 包括磁滞和涡流两个部分。 磁滞损耗的产生是因为铁心中磁通变化一个循环需要消
耗热能。采用高品质的钢合金作为铁心材料可以减少磁滞损耗。 涡流的产生是因为磁铁心的感应电流 （涡流）
与磁通正交。同样可以通过采用合金钢薄片作为铁心使涡流损耗降低。与
相关联的无功损耗为
var 。这个无功功率用于磁化铁心。向量和
称为励磁电流
。
（a）二次侧的电阻 和漏电抗 归算到一次侧； (b) 忽略并联支路；（ c ）忽略励磁电流和内阻图2-23 变压器等值电路
图（2-23 ）为工程中单相双绕组变压器的三种等效电路。 图（ 2-23 ）(a) ，二次侧的电阻 和漏电抗
归算到一次侧后的等值电路。图（ 2-23 ）(b) 忽略并联支路，即忽略励磁电流。因为励磁电流通常低于额定电
流的 5％，在系统研究中不计励磁电流， 除非特殊考虑到变压器效率或者励磁现象。 对于额定容量超过 500kVA
的大型电力变压器，绕组电阻比漏电抗小，可忽略，见图（ 2-23 ）(c) 。因此，工程变压器运行在正弦稳态状态，等效电路由一个理想变压器、外部阻抗和导纳支路构成。
参数计算
1）阻抗计算
在电力系统中，变压器短路试验中所测得的短路损耗 Pk 近似等于额定电流流过变压器时绕组中的总铜损
Pcu，即 Pk≈Pcu
而铜耗与电阻之间有如下关系：
2-58 ）
即得：
2-59 ）
式中， RT 为变压器每相绕组的总电阻， I N、SN、UN 分别为变压器的额定电流、额定功率和额定线电压。其中 SN、 UN、以 VA、V 为单位， Pk 以 W为单位。如果 Pk 改以 kW，SN、 UN 改以 MVA、 kV 为单位，则上式可写成
在短路计算实验中，短路电压等于变压器阻抗在额定电流下产生的压降，即
2-60 ）
大容量变压器电抗值接近阻抗值，式中 XT 为变压器绕组漏抗归算到 UN 侧的电抗值，通常下式关系：
2-61 ）
式中， SN 单位为
MVA， UN 单位为
kV。
2）导纳计算
在电力系统中， 变压器励磁支路以导纳表示时，
变压器空载试验所得变压器空载损耗
P0近似等于铁耗
Pfe ，
因此，电导 GT 可由空载损耗求得
（2-62 ）
式中， GT 为变压器的电导； P0为变压器空载损耗； UN 为变压器额定电压。
由于
2-63 ）
（ 2-64 ）
即得
2-65 ）
式中， 为变压器的电纳； 为变压器的空载电流百分值； 表示变压器的励磁功率损耗， UN，SN 分别
为变压器额定电压、额定容量。变压器的数学模型有两种，即 型或 T 型等值电路模型，或 型等值电路
模型，它们分别用于手算和计算机计算。
例（ 2-3 ）有一台 121/10.5kV 、容量为 31.5MVA的三相双绕组变压器，其短路损耗为 200kW，空载损耗为
47W，短路电压百分数为 10.5 ，空载电流百分数为 2.7 ，试计算变压器等值阻抗与导纳。
解：计算变压器阻抗
1） 串联电阻（归算到 121kV 高电压侧）
归算到 10.5kV 低压侧：
2）串联电抗
3）励磁回路（并联）导纳
电导：
电纳：
（a）等效参数在高压侧
（b）等效参数在低压侧
（a）等效参数在高压侧； （b）等效参数在低压侧
图2-24 例 2-3 变压器等值电路
2.3.3 三绕组变压器
三绕组变压器等值电路中的参数计算原则与双绕组变压器的相同，等值电路如图（ 2-25 ）所示，下面分
别确定各参数的计算公式。
图 2-25
三绕组变压器等值电路
1. 电阻
我国目前生产的变压器三个绕组的容量比按国家标准一般有三种类型：即：第Ⅰ类， 100/100/100 ，三绕
组容量都等于变压器的额定容量；第 II 类， 100/100/50 ，第三绕组容量仅为变压器额定容量的 50%；第 III
类：100/50/100 ，第二绕组容量为变压器额定容量的 50%。为了确定三个绕组的等值阻抗，要有三个方程，为此需要有三种短路试验的数据。三绕组变压器的短路试验是依次让一个绕组短路，按双绕组变压器来作的。
如该变压器三个绕组容量都等于变压器额定容量，属于第Ⅰ类变压器，可由提供的三绕组间的短路损耗
， ， ，直接按下式求取各绕组的短路损耗。
(2-66)
(2-67)
然后按与双绕组变压器相似的公式计算各绕组的电阻
(2-68)
如该变压器三个绕组容量不同， 即第三绕组容量仅为变压器容量的 50%，或第二绕组容量仅为变压器容量
的50%，属第 II 、III 类变压器时， 则制造厂提供的短路损耗是一对绕组中容量较小的一方达到它的额定电流，这时，应首先将各绕组间的短路损耗数据归算为额定电流下的值，再运用上述公式求取各绕组的短路损耗和
电阻。例如，对100/50/100 类型变压器， 制造厂提供的短路损耗为 ， ，其中 是
在第二绕组中流过它本身的额定电流，即二分之一变压器额定电流时测得的数据。因此，应首先将它们归算到对应于变压器的额定电流下的短路损耗：
(2-69)
之后利用 以及归算后得到的短路损耗 ， 按式（ 2-68 ）（ 2-69 ）计算各绕组电阻短路
损耗及等值电阻。
有时，三绕组变压器只给出一个最大短路损耗 Pkmax ，最大短路损耗是指两个 100%容量绕组中流过额定电流，另一个 100%或 50%容量绕组空载时的损耗。
由 Pkmax 可求得两个 100%容量绕组的电阻， 另一绕组电阻就等于这两个绕组之一电阻的两倍。
（变压器的设计原则：按同一电流密度选择各绕组导线截面积）计算公式为：
(2-70)
电抗
三绕组变压器按其三个绕组排列方式的不同有两种不同结构——升压结构和降压结构。升压结构变
压器的中压绕组最接近铁芯，低压绕组居中，高压绕组在最外层。降压结构变压器的低压绕组最靠近 铁芯，
中压绕组居中，高压绕组仍在最外层。
各绕组排列方式虽有不同，但求取两种结构变压器电抗的方法并无不同，即由各绕组两两之间的短路电
压 、 、 求出各绕组的短路电压，
(2-71)
(2-72)
再按与双绕组变压器相似的计算公式求各绕组的电抗
(2-73)
应该指出，求电抗和求电阻时不同，无论按新旧标准，制造厂提供的短路电压百分数总是归算到各绕组
中通过变压器额定电流的数值。因此，第 II 、III 类变压器对于短路电压不需要再进行归算了。求取三绕组
变压器导纳的方法和求取双绕组变压器导纳方法相同。
例（ 2-4 ），一台 220/121/10.5kV ，120MVA，容量比 100/100/50 的 Y0 /Y 0/ △三相三绕组变压器（升压型） ， I 0%=0.9，P0=123.1kW，短路损耗和短路电压百分数见下表。试计算励磁支路的导纳，各绕组电阻和等值漏抗。
各参数归算到中压侧。
高压-中压
高压-低压
中压-低压
短路损耗（ kW）
660
256
227
未归算到 SN
短路电压（ %）
24.7
14.7
8.8
已归算
解：
高中低压侧分别编号为
1、2、3侧
1） 励磁支路导纳计算：
2） 各绕组电阻计算：
从而
3） 各绕组等值漏抗计算：
于是
结果说明：
低压绕组等值电抗呈现负值，由于变压器属降压结构，使得计算得到短路电压百分数为负值，但并不表示这种低压绕组具有容性漏抗。三绕组变压器中压绕组或低压绕组等值电抗为负值是常见现象，近似计算时可取为零。
2.3.4 自耦变压器
自藕变压器可完全等值于普通变压器，如图 2-26 所示。自藕变压器的短路试验又和普通变压器的相同，
自耦变压器的等值电路及参数求取与普通变压器相同，需要说明的是，三绕组自藕变压器的容量归算问题，
因三绕组自藕变压器第三绕组的容量总是小于变压器的额定容量 SN。而且，制造厂提供的短路试验数据中，
不仅短路损耗 Pk, 甚至短路电压百分数 Uk%有时也是未经归算的数值。 如需这种归算， 由前面已知， 可将短路
损耗及短路电压百分数进行归算。
（a）自藕变压器； （ b）等值的三绕组变压器
图 2-26 自藕变压器可完全等值于普通变压器
短路损耗折算方法如下：
(2-74)
短路电压百分数应按下式折算：
(2-75)
例（ 2-5 ），一台三相三绕组 （升压型）自藕变压器 220/121/10.5kV ，120MVA，容量比 100/100/50 的 Y0 /Y 0 / △，
I 0%=0.5，P0=90kW，短路损耗和短路电压百分数见下表。
高压-中压
高压-低压
中压-低压
短路损耗（
kW）
430
228.8
280.3
未归算到
SN
短路电压（
%）
12.8
11.8
17.58 已归算
试计算
（1） 励磁支路的导纳，各绕组电阻和等值漏抗，各参数归算到中压侧。
（ 2） 变压器某一运行方式，高压侧向中压侧输送功率
P 1 +jQ 1=108+j15.4MVA，低压侧向中压侧输送功率
P3+jQ
3 =6+j42.3MVA，中压侧输出功率
P2+jQ
2=101.8+j40.2MVA ，试检查变压器是否过载。
解：高中低压侧分别编号为
1、2、3侧，该变压器额定容量
SN=120MVA，低压绕组额定容量
SN=0.5S N=60MVA，
自藕部分变比 k12 =242/121=2 ，效益系数 kη =1-1/2=0.5 ，公共绕组额定容量 SN=0.5S N=60MVA。
变压器参数计算：
励磁支路导纳：
各绕组电阻：
各绕组短路损耗计算，
从而
各绕组等值漏抗：
于是
图 2-27 例2-5 变压器等值电路
等值电路如图 2-27 。与例（ 2-4 ）电压等级同容量的三绕组变压器相比，自藕变压器自藕部分电阻为
R1+R2 =0.1139+0.323=0.437 ，电抗， X1+X2=4.28+11.33=15.61, 上例三绕组变压器 R1+R2 =0.671 ，电抗，
X1+X2 =30.14 。可见，采用自藕变压器电阻和漏抗分别减小了 34.9%和48.2%。
（3） 负载检查
高压侧负载
公共绕组负载
变压器三侧均未过载，公共绕组过载约 15%。
2.3.5 变压器的 П 型等值电路
前面计算中，将变压器的阻抗折算到高压侧，因此通过计算得到的低压侧电压、电流均为折算到高压侧的数值。若在变压器电路中增加只反映变比的理想变压器，则可直接求出低压侧的实际电压、电流数值。
对于双绕组变压器，当阻抗归算到高压侧时，等值电路如图 2-28 所示，忽略导纳支路时，可写出如下等
式，
图 2-28 阻抗归算到高压侧 图2-29 以阻抗形式表示 П 型等值电路
写成矩阵形式有：
2-76 ）
用传输参数表示的双端口网络方程，其中 A=k，B=ZT/k ，C=0，D=1/k ，由于 AD-BC=1，所以该变压器可用
图2- 29П 型等值电路表示。其中三个参数分别为：
若变压器阻抗归算到低压侧时，等值电路如图 2-30 所示，忽略导纳支路时，可写出如下等式，
用传输参数表示的双端口网络方程，其中 A=1/k ， B=kZT，C=0，D=k，由于 AD-BC=1，所以该变压器可用
图2- 30П 型等值电路表示。
其中三个参数分别为：
图 2-30 阻抗归算到低压侧 图2-31 以阻抗形式表示的 П 型等值电路表示
