水利水能规划课程设计兰州交通大学x

《水利水能规划》课程设计

《水利水能规划》课程设计

《水利水能规划》课程设计

题 目： 杨家庙水库重力坝规划设计

（正常蓄水位1513.0m，死水位 1488.4 m ）

指导教师： 任

专 业: 水利水电

班 级： 水利17

姓 名：

学 号： 201

兰州交通大学水利水电工程系

2020年10月5日

兰州交通大学课程设计（论文）任务书

课题

杨家庙水库重力坝规划设计

姓名

专业

水利水电工程

班级

设

计

任

务

求出杨家庙水库库逐时段的蓄水﹑泄水变化过程，从而获得调节该次洪水的水库最高洪水位和最大下泻流量，以供进一步防洪计算分析之用。

1. 据调洪演算得出的数据，求出对应于各个设计及校核的最大下泄流量和最高水位；

2．设计洪水位(p=1%)和校核洪水位(p=0.1%)的确定；

3. 杨家庙水库重力坝坝高设计。

条件：正常蓄水位：1513.0 m，死水位1488.4 m。

设

计

要

求

1．在教师指导下，独立完成所要求的内容，严禁抄袭，总5天，按时完成；

2．设计方案合理可行、图面质量符合规定，说明书文理通顺，书写整洁；

3．论点明确，论据充分，结论正确；

4．体现先进技术、新的试验方法和计算方法；

5. 培养学生综合运用课程知识解决实际问题的能力，培养学生分析计算、绘图的能力，培养学生编写技术报告和文字表达的能力；

6. 通过课程设计，要求学生掌握水库兴利调节的计算方法；

7. 通过设计，培养学生独立思考，创新思维，克服困难，严谨细致的优良素质。

8.设计说明书一本。

指导教师

签字

系主任

签字

主管院长 签章

目录

TOC \o "1-3" \h \z \u 第一章 课程设计概述 3

一、课程设计的主要任务 3

二、课程设计的基本要求及目的 3

三、成果形式 3

四、课程设计（论文）的进度安排 3

五、课程设计（论文）应收集的资料及主要参数文献 4

一．枢纽概述 5

1.1 流域概况 5

1.2 枢纽任务 5

第二章 基本资料与基本要求 5

二．水文﹑地形﹑地质资料 6

2.1 水文气象资料 6

2.2 坝址及地形情况 8

2.3 筑坝材料 8

三．要求 10

第三章 分析计算与结果 11

方案一： 18

3.4调洪试算过程 19

设计洪水-入库洪水和下泄洪水过程线 20

设计洪水-水库水位随时间变化关系 21

3.4.2校核洪水计算 21

校核洪水-入库洪水和下泄洪水过程线 22

校核洪水-水库水位随时间变化关系 23

PAGE 2

课程设计概述

一、课程设计的主要任务

求出水库逐时段的蓄水﹑泻水变化过程，从而获得调节该次洪水的水库最高洪水位和最大下泻流量，以供进一步防洪计算分析之用。

1. 据调洪演算得出的数据，求出对应于各个设计及校核的最大下泄流量和最高水位；

2．确定设计洪水位(p=1%)和校核洪水位(p=0.1%)；

3. 杨家庙水库重力坝坝高规划设计。

二、课程设计的基本要求及目的

1．在教师指导下，独立完成所要求的内容，严禁抄袭，设计计算5天，答辩质疑1天，按时完成；

2．设计方案合理可行、图面质量符合规定，说明书文理通顺，书写整洁；

3．论点明确，论据充分，结论正确；

4．体现先进技术、新的试验方法和计算方法；

5. 培养学生综合运用课程知识解决实际问题的能力，培养学生分析计算、绘图的能力，培养学生编写技术报告和文字表达的能力；

6. 通过课程设计，要求学生掌握水库兴利调节的计算方法；

7. 通过设计，培养学生独立思考，创新思维，克服困难，严谨细致的优良素质。

三、成果形式

课程设计说明书一本。

四、课程设计（论文）的进度安排

1、布置任务，熟悉指导书和基本资料 0.5天

2、调洪演算 4天

3、绘图和成果整理 0.5天

4、答辩质疑 1天

5、10月9日下午18：00前提交。

五、课程设计（论文）应收集的资料及主要参数文献

1、河海大学、清华大学、天津大学合编，水利水能规划（第二版），北京：

中国水利水电出版社，1999

2、袁作新主编，武汉水利电力学院，水利计算，北京：水利电力出版社，1990

3、黄强袁主编，西安理工大学，水能利用，北京：中国水利水电出版社，2008

4、王燕生主编，工程水文学，北京：中国水利水电出版社

5、施熙灿等合编，清华大学，水利工程经济，中国水利水电出版社（第二版），

1997

6、华东水利学院主编 . 水工设计手册 . 6、泄水与过坝建筑物 . 北京：水利

电力出版社，1987

7、华东水利学院主编 . 水工设计手册 . 7、水电站建筑物 . 北京：水利电力

出版社

8、水利水电枢纽工程等级划分及设计标准SDJ12-78. 北京：水利电力出版社，

1979

9、水利发电工程初步设计编制规程SD169-85. 北京：水利电力出版社，1987

10、溢洪道设计规范SDJ341-89. 北京：水利电力出版社，1990

11、河海大学主编，水力学，北京：高等教育出版社，2006

12、吴持恭主编，水力学，北京：高等教育出版社，1985

13、清华大学主编，水力学，北京：高等教育出版社,2002

一．枢纽概述

流域概况

杨家庙水库位于四川省普渡河上，金沙江的一级支流，坝址以上集水面积2986km2。流向自西向东，干流全长214公里，是一座以发电为主、兼有灌溉防洪、旅游、渔业等综合性水利工程。

1.2 枢纽任务

境内拟建一实体重力坝杨家庙水电站，本枢纽经过技术经济调查阶段，以及水利、水能计算，提出了如下参数，作为进行建筑物设计的依据。

1.2.1 水位参数

正常蓄水位 (1513. 0m)

特征水位：发电死水位（最低工作水位） (1503.0 m)

死水位 (1488.4 m)

最有利工作深度 (12.5 m)

堰顶高程 (1507.0 m)

在本设计中基岩高程 (1470.0 m)

1.2.2 水电站资料

装机容量 2.5万千瓦

台数 3台

水轮机容量 HL123

每台引用流量 28.0 m3/s

水库下游防洪标准，安全泄量百年一遇 2225 m3/s

水库最高限制水位 1520.0 m

1.2.3 厂房尺寸（机组+装配间）

（机组三+装配间）

主厂房长 40 m

宽 10m

发电机底板距屋顶高 15 m

本枢纽的电站装机，除考虑相应的运转备用及备用容量外，且承担系统的事故备用任务。

基本资料与基本要求

二．水文﹑地形﹑地质资料

2.1 水文气象资料

2.1.1 河流特性

本河流域以降雨为洪水之成因，一般在5月间即开始涨水。最大洪水量多发生在7月，每年5、6、7三个月降水占全年的57％，比较集中，洪水期为5～10月，1～3月为最枯水期，P＝5% 洪水量仅为106 m3/s，P＝10％洪水量为67m3/s；11～4月时P＝5％的洪水流量为336 m3/s，P＝10％的洪水流量为278m3/s。

2.1.2 洪峰流量

根据水文分析，各频率下的洪水流量（见表1）。

表1 不同频率对应的洪水流量

频率P（％）

2

1

0.2

0.1

0.05

流量（m3/s）

2580

3200

4840

5560

6280

依据观测资料，推测5天历时的洪峰单位过程线（列于表2）。

表2 五天历时的洪峰单位过程线

时段（天）

0

1

1.06

2

3

4

5

流量（％）

6

69

78

42

24

13

9

2.1.3 多年平均月降雨天数，中水年、月平均流量（见表3）。

表3 中水年月平均流量

月

项目

1

2

3

4

5

6

中水年平均流量

13

53

45

140

378

624

多年平均降雨天数

1.2

3

1.3

3

5

5

月

项目

7

8

9

10

11

12

中水年平均流量

632

628

256

360

144

104

多年平均降雨天数

6

5

4

4

3.2

3.2

注：上表中流量单位为m3/s

2.1.4 坝址处水位流量关系（列于表4）

表4 水位流量关系曲线（坝址处）1330

水位

m

1479

1480

1481

1482

1483

1484

1485

1486

流量

m3/s

132

300

548

900

1316

1764

2276

2820

2.1.5 水库特性曲线

库水位～面积、库水位～容积曲线（见表5）。

表5 水库特性曲线

水位

m

1485

1490

1495

1500

1505

1510

1515

1520

面积

Km2

5.5

12.0

22.7

30.9

40.1

56.7

67.7

容积

亿m3

0.147

0.331

0.751

1.649

2.879

4.619

7.139

9.980

2.1.6 气温情况

本流域夏季平均温度为19.6℃，7、8月最高平均为28.8℃，各月温度见表六。

表六 本区域气候特征

月份

1

2

3

4

5

6

多年平均温度℃

1.2

2.4

5.8

11.4

18.8

22.9

最高温度℃

16.6

18.4

20.6

26.4

28.6

29.1

最低温度℃

-12.1

-2.4

2.8

6.4

16.6

17.7

月份

7

8

9

10

11

12

多年平均温度℃

26.8

31.9

24.3

18.2

7.8

1.6

最高温度℃

32.3

37.2

29.4

21.2

19.8

12.6

最低温度℃

21.0

22.1

12.1

6.6

-1.7

-6.1

2.1.7 其他资料

河流较清、淤沙较少，含沙量仅为流量的0.9％；

水库最大吹程：10 km。多年平均最大风速：16 m/s；

其他资料见蓝图。

2.2 坝址及地形情况

（1）坝址处河床狭窄，其宽度为132米（普通洪水流量时）死河滩，坝址附近河床坡度甚陡，水流湍急，有小瀑布，右岸地势较高，左岸地势较低，有起伏之山头。

坝址处为震旦纪砂岩，左岸风化较严重，深达3～4米，且夹有页岩。水层岩岩层为向斜之一翼微倾向上游。

坝址处水流急，故无砂卵石等淤积物。无侵蚀地下水。

(2) 基岩的机械，物理性质

砂岩：γc＝2150 t/m3；比重G＝2.70 t/m3；极限抗压强度：（干燥时）1300 kg/cm2；f ＝0.62，渗透系数：K＝1×10-5cm/s。

砂质页岩：γc＝255 t/m3；比重G＝2.75 t/m3；极限抗压强度：（干燥时）=700 kg/cm2 ，（湿）=350 kg/cm2；渗透系数：K＝1.2×10-5 cm/s。

坝基岩经过水试验，吸水率均低于0.05 kg/分。

砂岩与页岩间摩擦系数： f＝0.45

2.3 筑坝材料

当地材料勘测结果

（1）砂

(1) 砂：

河砂A：在坝址下游4～5公里处，颗粒较粗，其主要颗粒在0.5～1毫米间，

d50＝0.65mm，不均匀系数。砂均在正常河水位附近，含泥量均3.5％，沿河有公路可通。

河砂B：在坝址下游11公里处，粒径较小，d50＝0.32毫米，不均匀系数η＝20。

(2) 石料：

有泥盆纪石英砂岩，蕴藏量470万方，平均覆盖层2.8米厚。

岩石机械物理特性为

比重 2.66

干抗压极限强度 σ＝1400 kg/cm2

饱和时抗压极限强度 σ＝1050 kg/cm2

经过25次冻融后抗压极限强度 σ＝1050 kg/cm2

土料：有粘土、砂壤土及山皮土风化料，其分布及储量见蓝图，其性质见表7。

(3) 卵石：

在本支流入干流河口处有卵石86万方，粒径在1～20厘米，质地良好可做混凝土骨料。

（4）土料：有粘土、砂壤土及山皮土风化料，其分布及储量见蓝图，其性质见表7。

表7 建筑材料性能表

土

土

壤

名

称

单

位

土

壤

特

性

河砂A

河砂B

粘土

砂壤土

山皮土

土壤干容重

孔隙度

γc

δn

t/m3

1.60

0.45

1.60

0.42

1.70

0.35

1.66

0.38

1.60

0.398

内摩擦系数（自然含水量）

内摩擦系数（饱和含水量）

f

f

0.60

0.60

0.55

0.55

0.35

0.24

0.30

0.28

0.60

0.50

粘着力

渗透系数

天然含水量

最优含水量

压缩模量

C

K

E

kg/cm2

cm/s

％

％

kg/cm2

0

2×10-3

0

6×10-3

1.00

4×10-7

20

19

120

0.10

1×10-5

17

18

100

0

1×10-3

22.5

（5）外来材料

水泥：水库下游洛城有一大水泥厂，可供给本工程以足量的水泥。

钢筋：可取自洛城，其他钢材则要由千里以外之城市运来。

木材：距工地52公里之专区，可大量供应。

（6）交通情况

本支流由于险滩阻隔，无法通行较大船，但有公路可达干流河口，而干流可通大船直达洛城，与铁路相联系，很方便。

（7）劳动力情况

坝址下游20公里，有火电站，可供应足够动力。

施工可考虑半机械化：土料上坝，碾压可使用机械，砂料开采，混凝土的制作、运输、捣实，石料的加工，可以机械化，土料的运输、石料开采、土料开挖，用人工或辅以简单机械。

当地民工比较多，尤以农闲时为甚，但技术工人则要从洛城调用。

三．要求

1. 据调洪演算得出的数据，对应于各个设计及校核的最大下泄流量和最高水位；

2．确定设计洪水位和校核洪水位；

3. 杨家庙水库重力坝坝高规划设计。

分析计算与结果

水库洪水调节计算

调洪计算原理

洪水在水库中进行时，水库沿称的水位、流量、过水断面、流速等均随时间而变化，其流态属于明渠非恒定流。根据水力学，明渠非恒定流方程，即圣维南方程组。通常，这个偏微分方程组难以求出精确的分析解。为此人们根据水库的入库水量平衡原理和水库的蓄泄关系组成方程组,用以知的入库洪水过程Q,由起调水位开始,逐时段连续求解方程组,从而求得水库出流过程q~t下面对水库的水量平衡方程和水库的蓄泄关系进行说明。

水库水量平衡示意图3.1.1-1

水库水量平衡示意图

连续性方程可简化为水库水量平衡方程式：

Q-

式中 Q1、Q2——

Q——计算时段中的平均入库流量(m3s),

q1、q2——分别为计算时段初、末的下泄流量

q——计算时段中的平均下泄流量(m3s），即

V1、V2——分别为计算时段初、末水库的蓄水量

?V——为

?t——计算时段，一般取1~6小时，需化为秒数。

当已知水库入库洪水过程线时，Q1、Q2、Q均为已知；V1、q1则是计算时段?t开始时的初始条件。于是，式(3-1)中的未知数仅剩V2、q2。当前一个时段的V2、

q= f（H）=AHB

式中A——系数，与建筑物型式和尺寸、闻孔开度以及淹没系数等有关(可查阅水力学书籍)；

B——指数，对于堰流，B一般等于3/2:对于闸孔出流，般等于1/2。

对于已知的泄洪建筑物来说，B=1/2或3/2. 视流态面变，而A也随有关的水力学参数而变。因此，式(3-2)常用泄流水头H与下泄流量q的关系曲线来表示。根据水力学公式，H与q的关系曲线并不难求出。若是堰流，H即为库水位Z与堰顶高程之差；若是闸孔出流，H即为库水位Z与闸孔中心高程之差。因此，不难根据H与q的关系曲线求出Z与q的关系曲线q=f(Z)。并且，由水库水位Z，又可借助于水库容积特性V= f(Z)，求出相应的水库蓄水容积(蓄存水量)V。于是，式(3-3)最终也可以用下泄流量q与库容V的关系曲线来代替，即

q= f（V）

式(3-1)与式(3-3)组成一个方程组，就可用来求解q2与V2这两个未知数，但式(3-3)是用关系曲线的形式来表示的。此外，当已知初始条件V1时，也可利用式(3-3)来求出q1;或者相反地由

2.洪试算方法

水库调洪计算的方法主要有列表计算法和半图解法，本枢纽调洪计算采用列表式算法。

2.1列表式算法

（1）根据已知的水库水位容积关系曲线V= f(Z)和泄洪建筑物方案，用水力学公式求出下泄流量与库容的关系曲线q= f

（2）选取合适的计算时段，以秒为计算单位。

（3）决定开始计算的时刻和此时刻的V1、q1值，然后列表计算，计算过程中，对每一个计算时段的V2

（4）将计算结果绘成曲线图，供查阅。

在计算过程中，每一时段中的Q1、Q2、q1、V1均为已知。先假定一个q2值，代入式(3-1)，求出V2值。然后按此V2值在曲线q= f（V）上查出q2值，将其与假定的q2值相比较。若两q

3.调洪计算过程

3.1洪水过程线

设计洪水位为百年一遇洪水（P=1%），最大流量为3200m3

校核洪水位为千年一遇洪水（P=0.1%），最大流量为5560m3

3.1.1计算设计洪水5天历时洪峰流量

设计洪水计算过程

时段（天）

流量（％）

流量

0

6.00

0.06

192

3200

1

69.00

0.69

2208

1.06

78.00

0.78

2496

2

42.00

0.42

1344

3

24.00

0.24

768

4

13.00

0.13

416

5

9.00

0.09

288

(2)设计洪水成果汇总

时段（天）

0

1

1.06

2

3

4

5

流量（％）

6

69

78

42

24

13

9

流量Q设/（m

192

2208

2496

1344

768

416

288

设计洪水5天历时洪峰过程线

3.1.2计算校核洪水5天历时洪峰流量

(1)计算过程

时段（天）

流量（％）

流量

0

6.00

0.06

333.6

5560

1

69.00

0.69

3836

1.06

78.00

0.78

4337

2

42.00

0.42

2335

3

24.00

0.24

1334

4

13.00

0.13

723

5

9.00

0.09

500

(2)成果汇总

时段（天）

0

1

1.06

2

3

4

5

流量（％）

6

69

78

42

24

13

9

流量Q设/（m

333.6

3836

4337

2335

1334

723

500

校核洪水5天历时洪峰过程线

3.2水库特征水位

3.2.1水库q=f(Z)曲线

水位

m

1479

1480

1481

1482

1483

1484

1485

1486

流量

m3/s

132

300

548

900

1316

1764

2276

2820

水库q=f(Z)曲线

3.2.2水库V=f(Z)曲线

水位

m

1485

1490

1495

1500

1505

1510

1515

1520

容积

亿m3

0.147

0.331

0.751

1.649

2.879

4.619

7.139

9.980

水库V=f(Z)曲线

3.3拟定堰型计算流量

计算准备：

以基岩高程1470.0m为基准面

计算水位参数

正常蓄水位=1513.0-1470=43m

特征水位：发电死水位（最低工作水位）= 1503.0 -1470=33m

死水位= 1488.4-1470.0=18.4m

最有利工作深度=12.5 m

堰顶高程=1507.0 -1470=37m

水库最高限制水位=1520.0 -1470=50m

从调洪限制水位41m 开始起调，在来流量等于下泄流量之前，由闸门控制，来多少泄多少。在来流量大于下泄流量后，闸门全开，作为无闸门的情况对待。

堰底板高程可确定为0.0m,电站取按三台机组发电流量(即:电站流量为84m /s)。

正常蓄水位为43m,最高限制水位为50m。

由地质条件知，溢洪道处地质条件较好，故采用无缝墩，闸墩宽取d=3.0 m.

堰顶高程为37m。

3.3.1设计水头Hd

最高限制水位为50，正蓄水位H＝43，堰顶高程为37，则堰上最大水头根据公式

＝最高限制水位－堰顶高程

进行计算，即

＝50－37＝13

设计水头取最大水头的（0.75～0.95），即

＝（0.75～0.95）

所以有＝（0.75～0.95）×13，取

＝11

3.3.2流量系数的确定

上游的堰高 H＝37.2-15＝22.2m

因为设计水头＝11，所以＝2.02>1.33，所以此堰为高堰。根据水力学中的关系图得各个水深的流量系数

3.3.3起调水位的确定

起调水位一般选在防洪限制水位，本设计的起调水位选在正常蓄水位＝43处。

方案一：

溢流宽度的确定:

根据所给资料，工程建成后可以对下游起到防洪作用，安全泄量百年一遇最大的下泄流量为＝2225,设最大单宽流量为，则沿流宽度根据公式

3.3.4计算下泄流量

根据以上数据应用下泻流量的计算公式

(3-4)

计算下泄流量，其中

式中 －下泄流量

－流量系数

－溢流堰的前沿宽度

－堰前水深

根据以上数据可得不同水深时的下泻流量，列于表中：

堰顶高程

实际水位

H

H/Hd

m

q

37.00

1513.00

6.00

0.55

0.45

1610.39

37.00

1514.00

7.00

0.64

0.46

2074.41

37.00

1514.50

7.50

0.68

0.46

2250.58

37.00

1515.00

8.00

0.73

0.47

2589.55

37.00

1516.00

9.00

0.82

0.48

3155.70

37.00

1517.00

10.00

0.91

0.48

3696.00

37.00

1517.50

10.50

0.91

0.48

3976.64

37.00

1518.00

11.00

0.95

0.49

4352.87

37.00

1519.00

12.00

1.09

0.50

5060.96

37.00

1520.00

13.00

1.18

0.50

5706.58

依据下图结合数据绘制水位与下泄流量关系图

水库q=f(Z)曲线

3.4调洪试算过程

3.4.1设计洪水计算

时间

时段

Q

q

V

Z

8

4

1610.39

1780

1610.39

6300万

1513

12

1950

2118

1660

6385万

1513.1

16

4

2285

2452

1700

6444万

1513.2

20

4

2620

2785

1725

6483万

1513.25

24

4

2950

3045

1760

6530万

1513.3

28

4

3140

3045

1870

6619万

1513.55

32

4

2950

2842

1980

6713万

1513.8

36

4

2735

2650

2110

6812万

1514.1

40

4

2565

2445

2155

6856万

1514.2

44

4

2325

2258

2225

6954万

1514.3

48

4

2190

2135

2190

6889万

1514.5

52

4

2080

2040

2130

6830万

1514.15

56

4

2000

1945

2115

6822万

1514.12

60

4

1890

1750

2074

6795万

1514

设计洪水-入库洪水和下泄洪水过程线

设计洪水-水库水位随时间变化关系

根据列表试算结果可知，设计洪水位出现在40-52小时，通过进一步试算，在44小时处，求得=Q=2190m3/s，=1514.5m，=6954万m3。

3.4.2校核洪水计算

时间

时段

Q

(Q1-Q2)/2

q

V

Z

4

4

1800

2090

1610.39

6300万

1513

8

2380

1660

6385万

1513.1

12

4

2950

2665

1700

6444万

1513.2

16

4

3515

2775

1760

6530万

1513.3

20

4

4050

3058

1930

6688万

1513.7

24

4

4630

3792

2110

6812万

1514.1

28

4

4870

4158

2240

6901万

1514.4

32

4

4520

4115

2589

7139万

1515

36

4

4180

3810

2758

7332万

1515.3

40

4

3850

3463

2840

7405万

1515.4

44

4

3500

3115

3210

7723万

1516.1

48

4

3120

2765

3430

7915万

1516.3

52

4

2930

2505

3315

7827万

1516.2

校核洪水-入库洪水和下泄洪水过程线

校核洪水-水库水位随时间变化关系

根据列表试算结果可知，校核洪水位出现在44-52小时，通过进一步试算，在第46小时处，求得=Q=3300m3/s，=1516.5m，=7930万m3。

3.4.3结果汇总

设计洪水位(p=1%)z为1514.5m；

校核洪水位(p=0.1%)z为1516.3m。

3.5确定坝顶高程

3.5.1、超高值的计算

坝顶高程应高于水库最高静水位。坝顶上游防浪墙顶的高程应高于波浪顶高程，其与正常蓄水位或校核洪水位的高差，可由公式计算，应选择两者中防浪墙顶高程的高者作为最低高程。

=++

-防浪墙顶至正常蓄水位或校核洪水位的高差，m；

-累计频率为1%的波浪高度，m，按照SL744的相关规定计算；

-波浪中心线至正常蓄水位或校核洪水位的高差，m，按照SL744的相关规定计算；

—安全加高，由于该工程的级别为I级，查《混凝土重力坝设计规范》（SL 319-2018 ）可得正常蓄水位 ＝0.7m；校核洪水位 ＝0.5m。

按官厅水库公式计算，

=

L =

=

为计算风速，m/s；因基本资料有限，正常蓄水位、设计洪水位和校核洪水位均采用多年平均最大风速16m/s。

D为吹程，km；取水库吹程10km。

H为坝前水深，m；正常蓄水位坝前水深H=1513-1470=43m；设计洪水位坝前水深H=1514.5-1470=44.5；校核洪水位坝前水深H=1516.5-1470=46.5m。

波高，当=20～250 时，为累计频率5%的波高；当=250～1000 时，为累计频率10%的波高；由于==0.383，所以波高不变。

则：

===0.1144m

L===1.77m

正常蓄水位时：===0.232m

设计洪水位时：===0.232m

校核洪水位时：===0.233m

正常蓄水位时：=++=0.1144+0.232+0.7=1.0464m

设计洪水位时：=++=0.1144+0.232+0.7=1.0464m

校核洪水位时：=++=0.1144+0.233+0.5=0.8474m

3.5.2、坝顶高程计算

坝顶高程按式计算，并选用其中较大值

坝顶高程=设计洪水位+Δh设

坝顶高程=校核洪水位+Δh 校

根据以上两种水位时Δh 计算结果，得出两种状况下坝顶高程。

①设计洪水位时的坝顶高程：

▽坝顶=设计洪水位+Δh=1514.5+1.0464=1515.5464m

②校核洪水位时的坝顶高程：

▽坝顶=校核洪水位+Δh=1514.5+0.8474=1517.3474m

为保证大坝的安全运行，应该选用其中的较大值▽＝1517.3474m，所以可取坝顶高程为▽=1518m。

由资料知坝基高程为1470m，故坝高为1518-1470=48m。